污水处理ao工艺
Ø A1/O工艺设计
一 设计参数参考值
1 水力停留时间HRT（h） A1段0.5~1.0(≯2)，O段2.5~6
2 污泥龄θc(d) ＞10
3 污泥负荷Ns[kgBOD5/kgMLSS.d] 0.1~0.7(≯0.18)
4 污泥浓度X（mg/L） 2000~5000(≮3000)
5 总氮负荷率[kgTN/(kgMLSS.d)] ≯0.05
6 混合液回流比RN(%) 200~500
7 污泥回流比R(%) 50~100
二 工艺设计计算
1 已知条件：Q、SO、Se、TNO、TNe、SSO、SSe
Q：污水进水量，m3/d
SO：进水的平均BOD5，mg/L Se：出水的平均BOD5，mg/L
TNO：进水的平均总氮，mg/L TNe：出水的平均总氮，mg/L
SSO：进水的平均悬浮物，mg/L SSe：出水的平均悬浮物，mg/L
设定条件：Ns、X
Ns：BOD－污泥负荷，kgBOD5/kgMLSS.d
X：曝气池内MLSS浓度，mg/L
2 计算步骤
（1） 需气量的计算
降解BOD的需氧量： 1.47Q(SO—Se)；
硝化需氧量： 4.57Q(TNo—TNe)
排放剩余污泥所减少的BOD5量，因此部分BOD5并末耗氧，在需氧量计算中应予从扣除： －1.42×Xw×f
反硝化过程的产氧量： －2.6△NO3
排放剩余污泥所减少的NH3—N，此部分NH3—N不耗氧，也应予以扣除：
－0.56×Xw×f
其中：Xw为每天生成的剩余污泥量（kg/d）,f为0.75
R=1.47Q(SO—Se) 4.57Q(TNo—TNe) －1.42×Xw×f－2.6△NO3－0.56×Xw×f
（2） 供气量
氧的转移速率，取决于下列因素：气相中氧的分压梯度；液相中氧的浓度梯度；气液之间接触面积和接触时间、水温、污水的性质以及水流的紊流程度等。
在标准条件下，转移到曝气池混合液的总氧量为
R0=R×Csb(20)/α（βρCsb(T)-C）×1.024（T-20）
R0：水温20℃，气压1.013×10Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/d
实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/d，
Cs(20)：水温为20℃时，大气压R：在力条件下氧的饱和度， mg/l，
取9.17 mg/l
α：污水中杂质影响修正系数，α＝0.78～0.99
β：污水含盐量影响修正系数，β＝0.95
ρ：气压修正系数，
C：混和液溶解氧浓度，取2mg/l
ρ=Pa/1.013×105
Pa：所在地区的实际大气压，Pa
Csb（T）：T℃时池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/l
Cs（T）：T℃时在大气压力条件下氧的饱和度，mg/l，具体值见下表
氧在蒸馏水中的饱和溶解度（部分温度）
Pb：空气扩散装置出口处的绝对压力，Pb＝P 9.8×103H
H：空气扩散装置的安装深度(曝气装置距水面的距离)，m
P：大气压力，Pa，P=1.013×105
Qt：气泡离开池面时，氧的百分比，％
EA：空气扩散装置的氧的转移效率，多元微孔管式曝气器取值为20％,其它设备EA参见下表。
空气扩散装置的供气量：
G：供气量，m3/d
几种空气扩散装置的氧的转移效率EA
（3） 反应池容积计算
Vo= Vo——O段容积（m3）
VA=(1/4~1/3)Vo VA——A段容积（m3）
（4） 剩余污泥量计算
Xw=aQ(SO—Se)-bVXf 0.5Q(SSO—SSe) V= Vo VA,f为0.75
（5） 污泥龄计算
θc(d)=
（6） 混合液回流比
RN(%)= ηTN=(TNo—TNe)/ TNo
